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E-II型旋風(fēng)除塵器屬于異形進(jìn)口型旋風(fēng)除塵器，與彎曲管道內(nèi)形成縱向環(huán)流的原因… 樣，旋風(fēng)除塵器在出口管與頂部及器壁構(gòu)成的環(huán)形因域內(nèi)，由于頂部下面有一個流動緩慢的 邊界層，它的靜壓隨半徑r的變化比強(qiáng)旋流中的變化平緩，于是促使外側(cè)靜壓較髙的流體向 上流人此邊界層內(nèi)，并沿邊界層向內(nèi)側(cè)流動，經(jīng)出口管外壁而轉(zhuǎn)折向下，形成了局部環(huán)流, 也稱上渦流。這種短路流把一部分已濃集在除塵器器壁處的細(xì)顆粒向上帶到頂板附近，而形 成了 “上灰環(huán)”，并不時被帶入上升的中心氣流中逸出出口管，影響了除塵效率。采用異形 進(jìn)口的目的，是為了氣流在流速較高處有相應(yīng)的較大流通面積，有效地消除上渦流的影響。
E-II型旋風(fēng)除塵器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，是異形進(jìn)口及結(jié)合漸縮形導(dǎo)流擋板。如圖5-10所示。
漸縮形導(dǎo)流擋板使得顆粒隨氣流進(jìn)人旋風(fēng)體內(nèi)，由直線流動變?yōu)閳A周流動時，由于顆粒 的徑向分離距離逐漸減小，因此有利于氣固兩相的分離，提高了除塵效率，尤其是對細(xì)顆粒 的捕集D此外，導(dǎo)流擋板與旋風(fēng)頂板保持一定的縫隙，不僅阻力有顯著下降，而且分離效率 也有了一定的提高，
圖5-11為導(dǎo)流擋板縫隙e與旋風(fēng)除塵器性能的關(guān)系。
圖5-11表明：當(dāng)e/a=0. 11?0. 22范圍內(nèi)，壓降幾乎不變；但均比e/a = 0 (無縫 隙）時，壓降下降8.7%?10.4%;當(dāng)^<1 = 0.297時，壓降有回升的趨勢。分離性能，按 出口粉塵跑損量（1 一 ？）X100計，在e/a = 0. 11?0.27范圍內(nèi)幾乎不變，但均比e/a = 0時 壓降下降10%?17%。
E-II型旋風(fēng)除塵器導(dǎo)流擋板縫隙da取0. 11較為合適U為旋風(fēng)除塵器進(jìn)口高度）。
塵樣為滑石粉（>=2. 72g/cm3),平均粒徑士 = 17. 5pm，導(dǎo)流擋板縫隙11,旋 風(fēng)進(jìn)口截面= 0.185，不同工況下的性能見表5-12和表5-13
圖5-12為不同迸口氣速下E-II型旋風(fēng)除塵器的分離性能u由圖中得出E-D型旋風(fēng)除塵 器具有良好的操作彈性，即使在12m/S低進(jìn)口氣速下，仍能保持較高的除塵效率。
（1）E-II型旋風(fēng)除塵器的性能比較
對于國際凈化空氣會議提出的代表性粒徑，直徑為鉈30mm的E-II型和B型旋風(fēng)除塵 器.效率對比見表5-14
圖5-13為E-II型旋風(fēng)除塵器與B型旋風(fēng)除塵器的性能比較。即在相似的操作條件下fill 型比 B 型除塵效率高 5% ? 即使E-n型在低進(jìn)口氣速n.lm/s下*比B型在 17. 7m/s下其效率仍高2%左右，但阻力要下降一半左右（注：B型旋風(fēng)為美國Buell型旋 風(fēng)除塵器）。
E-II型旋風(fēng)除塵器與美國GE公司Catdone-11型旋風(fēng)除塵器在相同的操作條件下，其 分離性能比較見表5-15
(2)溫度對E-II型旋風(fēng)除塵器的性能彤響
溫度對旋風(fēng)除塵器的性能影響，主要體現(xiàn)在隨溫度而變化的氣體物性即氣體黏度、氣體 密度對旋風(fēng)除塵器件能的影響。
從臨界粒徑計算公式A二p來看.臨界粒徑A與氣體黏度P的平方根成
正比D所以旋風(fēng)除塵器的分離效率是隨著氣體 的黏度的增加而降低a由于溫度升高，氣體黏 度增加，所以溫度的升髙會造成旋風(fēng)除塵器效 率下降，當(dāng)然下降的幅度不會太大。氣體密度 P較之固體顆粒密度七對旋風(fēng)除塵器分離效率 的影響來說可以忽略不計。但從阻力計算公式看，旋風(fēng)除塵器的阻力直接與氣體的密度成正比.所以當(dāng)溫度升髙時，由于氣體 的密度減小，旋風(fēng)除塵器的阻力也相應(yīng)降低。
圖5-H為溫度對E-D型旋風(fēng)除塵器性能的 影響。當(dāng)溫度在20?6001范圍內(nèi)，旋風(fēng)除塵 器的除塵效率下降不大，但其阻力隨溫度升高 有很大下降，即從2380Pa下降到800Pa。
根據(jù)不同直徑旋風(fēng)除塵器，在不同結(jié)構(gòu)尺寸和不同操作條件（進(jìn)口氣速、進(jìn)口含塵濃度 等）下的系統(tǒng)性能試驗，得出E-II型旋風(fēng)除塵器的阻力和除塵效率計 算公式。
某化肥廠以碳化煤球為原料生產(chǎn)合成氨，由于原料煤強(qiáng)度所限，造氣爐出口煤氣中夾帶 大量的粉塵，加之原采用沖擊式盲腸除塵器，除塵效果極差。因此進(jìn)人后系統(tǒng)的粉塵濃度很 髙，不僅影響熱管換熱器、廢熱鍋爐、洗氣塔等設(shè)備的效果*而且由于塵粒直接沖刷管道和 設(shè)備，造成堵塞和磨損，嚴(yán)重影響了設(shè)備的使用壽命和生產(chǎn)周期。該廠結(jié)合造氣爐的綜合改 造后采用了雙臺E-n型旋風(fēng)除塵器并聯(lián)操作方式，為確保除塵器的耐磨性能*選用較低的 進(jìn)口風(fēng)速和特殊耐磨襯里。除塵系統(tǒng)的工藝參數(shù)如下。
除塵系統(tǒng)改造后對E-II型旋風(fēng)除塵器的各項性能進(jìn)行了實測，每天從旋風(fēng)下灰斗實收 干煤粉約5t,通過讀數(shù)顯微鏡觀察除塵器出口取出的粉塵樣品，其大粒徑^><10fxm5應(yīng) 用上述E- H型旋風(fēng)除塵器的除塵效率計算公式及阻力計算公式進(jìn)行模擬計算，其對比實測結(jié) 果見表5-17，造氣爐E-D型旋風(fēng)除塵器主要尺寸見圖
